Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре


НазваниеИмпульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре
страница3/13
Дата публикации16.03.2013
Размер1.14 Mb.
ТипРешение
userdocs.ru > Журналистика > Решение
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   13
^

ВЫСОКОВОЛЬТНЫЕ ТРАНЗИСТОРЫ



В современных ИИЭ применяют транзисторы, имеющие мак­симально допустимое напряжение коллектор — эмиттер Uкэ тах= = 800 — 1500 В и ток коллектора IКmах = 2 — 6 А. Они, как пра­вило, имеют n+р — n — n+-структуру (рис. 10) с толстым (100 — 150 мкм) высокоомным л-слоем коллектора, имеющим удельное сопротивление 50 — 70 Ом-см, за счет которого обеспечивается вы­сокое пробивное напряжение коллекторного перехода. На вольт-амперных характеристиках таких транзисторов в области насы­щения имеется два участка (рис. 11). Крутой участок I соответ­ствует глубокому насыщению транзистора, когда прямосмещен-ным оказывается не только эмиттерный, но и коллекторный р — n-переход. При этом происходит интенсивная инжекция дырок из области базы в высокоомную я-область коллектора и ее сопротив­ление снижается от 40 — 50 до 0,2 — 0,5 Ом. На участке II прямо-смещен лишь эмиттерный переход и сопротивление я-области вы­сокое.



Рис. 10. Структура мощного высоковольтного транзистора (сплошные линии обозначают электронный ток эмиттера, штриховые — дырочный ток коллекторного р — л-перехода
При отпирании транзистора статическое значение напряжения насыщения коллектор — эмиттер Uкэн устанавливается с задерж­кой, требующейся для того, чтобы инжектированные из области базы дырки заполнили высокоомную область коллектора. Эта задержка составляет 10 — 12 мкс, а максимальное начальное зна­чение Uкэ н достигает 10 — 15 В.

Процесс запирания транзистора складывается из двух фаз [11]. В первой фазе происходит рассасывание избыточных зарядов из областей базы и коллектора. Напряжение коллектор — эмиттер при этом остается малым, а ток коллектора при индук­тивной нагрузке продолжает нарастать. Продолжительность фа­зы 10 мкс. Во второй фазе ток спадает, а напряжение коллекто­ра нарастает.


^

Рис. 11. Выходные вольт-ам­перные характеристики мощ­ного высоковольтного транзи­стора



Существует оптимальная скорость спада тока базы, при кото­рой коммутационные потери в транзисторе минимальны. На рис. 12 показаны характерные случаи, соответствующие разным скоростям изменения тока базы при выключении. На рис. 12,а ток базы изменяется быстро, так что эмиттерный переход запирается раньше коллекторного, а дырки, накопленные в коллекторной я-области, оказываются «закрытыми» в ней и медленно рассасываются на конечной стадии спада коллекторного тока. При этом коммута­ционные потери велики, поскольку конечной стадии спада тока коллектора соответствует значительное коллекторное напряже­ние. Другой крайний случай изображен на рис. 12,0, когда ток базы изменяется слишком медленно. Коммутационные потери здесь также велики.



Рис. 12. Времен­ные диаграммы токов базы и кол­лектора, а также напряжения на коллекторе тран­зистора в процес­се его выключения при завышенной (а), оптимальной, (б) и заниженной, (в) скоростях спада тока базы
При оптимальной скорости спада тока базы несколько увели­чивается продолжительность первой фазы выключения транзи­стора — рассасывания, — но зато спад тока коллектора происхо­дит быстро. На практике оптимальной скорости спада тока базы добиваются путем установки в цепь базы небольшой дополни­тельной индуктивности L6 = 3 — 10 мкГн.

Одним из важнейших параметров мощных высоковольтных транзисторов, предназначенных для ИИЭ, является граничное на­пряжение коллектор — эмиттер при отключенной базе Uкэогр. Проверку UКэо гр производят в схеме рис. 13,а, наблюдая ос­циллограмму рис. 13,6. Как видно из этих рисунков, при про­верке транзистора для него создается режим лавинного пробоя. Транзистор считается годным по параметру UK3O гр, если точка А лежит слева от вольт-амперной характеристики.

Важной характеристикой является также область безопасной работы (ОБР), определяющая возможности использования тран­зисторов при различных сочетаниях коллекторного тока и напря­жения коллектор — эмиттер (рис. 14).



Рис. 13. Схема для проверки Uк;эогр мощного высоковольтного транзистора (а) и наблюдаемая на осциллографе вольт-амперная характеристика (б)
Участок 12 границы ОБР определяется максимальным то­ком коллектора, участок 23 — предельно допустимый мощно­стью, рассеиваемой на коллекторе, участок 34 — явлением вто­ричного пробоя, участки 4 — 5 и 5 — 6 — предельно допустимыми напряжениями коллектор — эмиттер при отключенной и соединенной с эмиттером базе. Физический смысл границ ОБР заключается в том, что при работе за их пределами темпе­ратура отдельных точек кристалла транзистора благодаря эффекту не­равномерности распределения тока достигает такого значения, при ко­тором наступает тепловой пробой.


^

Рис. 14. Диаграмма области безопасной ра­боты высоковольтного импульсного транзи­стора



В ОБР можно выделить статическую и динамическую зоны. В статической зоне (обведена на рис. 14 сплошной линией) тран­зистор может работать неопределенно долго. В динамической зо­не время пребывания транзистора в состоянии с заданными то­ком и напряжением коллектора уменьшается с ростом их значе­ний. Динамическая зона ОБР обычно дается для моноимпуль­сного режима, при котором 6 = tK/T->0 (tn — длительность импуль­сов мощности; Т — период их повторения). Для перехода к ре­альному динамическому режиму с конечным значением б исполь­зуется приближенный расчет. Этот расчет основан на эмпириче­ских зависимостях коэффициента К=Rти/Rт (где RTи, RT — им­пульсное и статическое значения теплового сопротивления пере­ход — корпус) от tK и б (рис. 15,а), а также коэффициента Кв­от температуры корпуса (рис. 15,6). Участок границы 23 ОБР рассчитывают по формуле:



где Tпер — температура перехода (обычно равная 125°С); Г0кр — температура окружающей среды; RГк — тепловое сопротивление корпус — теплоотвод; RT — тепловое сопротивление переход — корпус. Коэффициент дв условно характеризует снижение порого­вого напряжения вторичного пробоя от температуры корпуса. Участок границы 34 ОБР рассчитывается по формуле:

^ IК max = Uкэmах (6=/=0) = KвIК mахUКЭ max (6 = 0).



Рис. 15. Зависимость коэффициента сниже­ния Ri в импульсном режиме от длитель­ности и скважности импульсов (а), относи­тельное снижение мощности, рассеиваемой на коллекторе, и коэффициента kв от тем­пературы корпуса (б)
Температуру корпуса ГКОрп либо измеряют, либо рассчитыва­ют через мощность на коллекторе и тепловое сопротивление. Та­ким образом, может быть построена динамическая ОБР для за­данных б и tи. Анализируя режим работы транзистора в ИИЭ, на­до следить за тем, чтобы рабочая точка не выходила за пределы построенной динамической ОБР.

В табл. П2, ПЗ приложения приведены сведения об отечест­венных высоковольтных мощных транзисторах, которые можно использовать в ИИЭ.

1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   13

Похожие:

Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре iconИсточники стабильного тока и их применение в радиоаппаратуре
Это первич­ный источник питания, регулирующий элемент, датчик тока и нагруз­ка. В большинстве конструкций используется также цепь...
Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре iconОпорный конспект по предмету электроПитающие Установки резервные...
В конце заряда, когда будет использован весь, возрастании плотности прекратится, что будет свидетельствовать о завершенной заряда....
Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре iconВопросы к рубежному контролю по «Праву интеллектуальной собственности»
Источники авторского права. Национальные источники. Международно-правовая охрана авторских прав
Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре iconСпециальный конкурс PepsiCo – Enactus Россия Инновационные решения...
Продление жизненного цикла упаковки одна из приоритетных задач современного бизнеса. Ее решение позволит сократить негативное воздействие...
Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре iconЮ. П. Алексеев бытовая радиоаппаратура и ее ремонт
Полностью прекращен выпуск моделей бытовой радиоаппаратуры на элек­тровакуумных приборах
Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре iconВ. Аткинсон. Память и уход за ней
Громадная кладовая памяти именно и находится в обширной области предсознания. От момента получения какого-нибудь впечатления и до...
Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре iconОрганизационная часть (бытовой райдер)
В этой части описаны условия, пожелания и рекомендации к заказчикам, организаторам и ведущим мероприятия
Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре iconОбъем производства бытовой техники в натуральном выражении
В статистической практике к дискретным количественным признакам относят следующие из нижеприведенных…
Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре iconИсточники бюджетного права
Источники бюджетного права — это внешние конкретные формы его выражения, т е правовые акты представительных и исполнительных органов...
Импульсные источники вторичного электропитания в бытовой радиоаппаратуре iconЗоя Золотухина Ритуалы бытовой магии
Перед вами новая книга известной уральской целительницы Зои Михайловны Золотухиной
Вы можете разместить ссылку на наш сайт:
Школьные материалы


При копировании материала укажите ссылку © 2020
контакты
userdocs.ru
Главная страница